2)過熱器管排根據所在位置的煙溫留有適當的凈空間距，用以防止受熱面積灰搭橋或形成煙氣走廊，加劇局部磨損。處于吹灰器有效范圍內的過熱器的管束設有耐高溫的防磨護板，以防吹損管子。

　　3)在屏式過熱器底端的管子之間安裝膜式鰭片來防止單管的錯位、出列，保證管排平整，有效抑制了管屏結焦和掛渣，同時方便吹灰器清渣。

　　4)屏式過熱器和末級過熱器在入口和出口段的不同高度上，由若干根管彎成環繞管。環繞管貼緊管屏表面的橫向管將管屏兩側壓緊，保持管屏的平整。過熱器采用防振結構，在運行中保證沒有晃動。

　　5)過熱器在最高點處設有排放空氣的管座和閥門。放空氣門在爐頂集中布置。

　　水蒸氣再過熱氣中的流程如圖所示：

　　5.再熱器。 再熱器是把汽輪機高壓缸(或中壓缸)的排汽重新加熱到一定溫度的鍋爐受熱部件。其作用是減小汽輪機尾部的蒸汽濕度及進一步提高機組的經濟性。按傳熱方式，再熱器可分為對流再熱器和輻射再熱器兩種。再熱汽溫調節采用煙氣側調節，再熱器進口設置事故噴水減溫器以保護再熱器，防止其超溫破壞。

再熱器工作特點：

　　1)再熱蒸汽壓力低于過熱蒸汽，一般為過熱蒸汽壓力的1/4~1/5。

　　2)再熱器進汽蒸汽狀態決定于汽輪機高壓缸的排汽參數，而高壓缸排汽參數隨汽輪機的運行方式、負荷大小及工況變化而變化。

　　3)再熱汽溫調節不宜用噴水減溫方法，否則機組運行經濟性下降。

　　4)再熱蒸汽壓力低，再熱蒸汽放熱系數低于過熱蒸汽，在同樣蒸汽流量和吸熱條件下，再熱器管壁溫度高于過熱器壁溫。

　　7.空氣預熱器。 每臺鍋爐配有兩臺半模式、雙密封、三分倉容克式空氣預熱器，立式布置，煙氣與空氣以逆流方式換熱。預熱器型號為31.5-VI(T)-1833-SMR，轉子直徑為Ф12935mm，傳熱元件總高度2000mm。預熱器轉子采用半模式扇形倉格結構，熱端和熱端中間層傳熱元件采用DU板型。所有傳熱元件盒均制成較小的組件，檢修時可全部從側面檢修門孔處抽出，更換非常方便。冷端傳熱元件及元件盒的材料采用耐低溫腐蝕的Corten鋼制作，可保證使用壽命大于50000小時。 預熱器采用雙徑向、雙軸向密封系統。熱端靜密封采用美國ALSTOM-API新結構，為迷宮式密封結構，既保證密封性能，又可使扇形板上下移動;冷端靜密封采用脹縮節式，既保證了不漏風，又可以調整扇形板位置;熱端和冷端靜密封由通常的單側密封改為雙側密封，既減少了漏風又提高了使用壽命

(四)燃燒器

　　燃燒器的設計原則主要有：增大揮發份從燃料中釋放出來的速率，以獲得最大的揮發物生成量;在燃燒的初始階段除了提供適量的氧以供穩定燃燒所需要以外，盡量維持一個較低氧量水平的區域，以最大限度地減少NOx生成;控制和優化燃料富集區域的溫度和燃料在此區域的駐留時間，以最大限度地減少NOx生成;增加煤焦粒子在燃料富集區域的駐留時間，以減少煤焦粒子中氮氧化物釋出形成NOx的可能;及時補充燃盡所需要的其余的風量，以確保充分燃盡。本鍋爐所使用的燃燒器的布置如圖所示：

　　三井巴布科克公司(Mitsui Babcock)的經驗表明旋流燃燒器的喉口設計對燃燒器性能(火焰穩定性、燃燒器區域結渣的控制等)和整個爐膛都有十分重要的影響。三井巴布科克公司(Mitsui Babcock)所有新設計的LNASB燃燒器都安裝有一只專門設計的喉口。這個喉口有合理的旋角;喉口前緣由爐膛水冷壁管環繞;喉口表面鑲襯光潔的、導熱性能良好的碳化硅磚，不僅耐高溫、耐磨，而且與普通耐火材料相比能夠大大降低喉口表面的溫度，有助于防止喉口部位結渣。大量運行經驗表明，采用這種結構的喉口可以完全消除燃燒器喉口區域的結渣。

鍋爐燃燒系統防止爐膛結焦的有效措施 ：

　　1、選取合適的爐膛熱力參數。 爐膛熱力參數是表征爐膛內燃料燃燒后放熱強烈程度的參數，選取合適的爐膛容積熱負荷為77.17KW/m3,爐膛斷面熱負荷為4.273MW/m2,燃燒器區域壁面熱負荷為1.414MW/m2，是保證爐內不結焦的有效手段。同時燃燒器的選取根據爐膛截面和灰熔點確定燃燒器單只熱功率，并且根據所卻定的單只熱功率選取不產生結焦的上下一次風噴嘴的中心距。由于采用墻式切圓燃燒，因此燃燒器區域無過熱區，確保燃用設計、校核煤均不會產生結焦。

　　2、較小的單只噴嘴熱功率。 燃燒器采用墻式切向布置，六臺磨共24只一次風PM燃燒器,每只PM燃燒器又分成濃淡兩只噴嘴，共計48只煤粉噴嘴。單只噴嘴熱功率較低，因而爐膛溫度場相對較低有利于防止結焦。

　　3、燃燒器的合理位置。 燃燒器在爐膛中的位置合理，具有足夠的燃盡高度(19.453米)能保證煤粉粒子充分燃盡和冷卻，在到達過熱器前，煙氣溫度降至確保與受熱面接觸不產生結焦的溫度以下，而避免產生爐膛上部受熱面結焦現象。燃燒器下一次風噴嘴到水冷壁拐點具有足夠距離(7.086米)，保證下部有足夠的燃盡空間，使燃盡火焰不會沖刷冷灰斗而結焦。

　　4、大風箱結構。 大風箱結構保證了墻式切圓配風均勻，使墻式燃燒器出口風量均等，四面墻動量的均等保證了爐內燃燒旋轉火球在爐內的理想位置和同心度。大風箱結構也可以保證墻式二次風出口氣流的均勻性，能正確引導一次風沿設計方向進入爐內。在采取前述防止結焦措施的基礎上，無論燃用設計煤還是校核煤，無論燃燒器區域還是爐膛上部受熱面、冷灰斗都不會產生爐內結焦現象。

　　5、爐膛出口煙氣溫度。 控制爐膛出口煙氣溫度，確保熔化的和粘性的灰不能進入節距比較小的對流受熱面，否則即使有較多的吹灰器也不能清除對流受熱面迅速結渣和積灰。最可靠的辦法是選擇適當的爐膛出口煙氣溫度，使其低于灰的T1溫度。下關工程設計煤和校核煤2的T1溫度為1170℃。鍋爐在BMCR下計算爐膛出口煙氣溫度為963℃，至少低于灰的T1溫度200℃。下關工程校核煤1的T1溫度為1350℃。鍋爐在BMCR下計算爐膛出口煙氣溫度為963℃，至少低于灰的T1溫度380℃。因此燃用設計、校核煤，都不會引起結渣。

　　6、墻式布置切圓燃燒方式。 墻式布置切圓燃燒方式能有效地降低爐膛兩側的煙溫偏差,相對于普通四角燃燒CCF(Circular Corner Firing)，偏差只有普通四角燃燒的75%。使爐膛出口煙溫偏差大大降低，有利于鍋爐安全運行。

　　1)墻式布置切圓燃燒方式使燃燒器出口具有較大的空間，氣流不易受到水冷壁的影響造成貼墻，從而有利于防止水冷壁的結焦。

　　2)墻式布置切圓燃燒方式爐膛內溫度場更加均勻，并且溫度水平適中，能有效降低NOx的排放，同時使鍋爐水循環更加可靠。

　　3)墻式布置切圓燃燒方式能最大限度地利用爐膛空間。有利于充分燃燒，降低未燃碳損失。

　　4)墻式布置切圓燃燒方式煤粉氣流受水冷壁水冷程度要大大小于角式切圓燃燒，從而強化煤粉氣流的著火特性和增加低負荷穩燃的能力。

燃燒器減少NOx的生成：

　　1、NOx生成的原理：生成類型為：燃料型NOx 、熱力型NOx 、快速型NOx。煤粉爐(爐內溫度低于2000K)主要是燃料型NOx ，約占總量75%-80%，其余為熱力型NOx 、快速型NOx(最少)，揮發份生成的NOx約占燃料型NOx60%-80%，其余燃料型NOx焦炭中燃料N經多相反應生成。

　　2、生成機理 ：雙區--濃相富燃料燃燒，揮發分迅速析出氣相反應(HCN、NHi+O2→NOx)更造成此區缺氧，使已形成的NOx與NHi反應生成N2，并使NHi相互反應，從而降低NOx生成;淡相富氧燃燒，燃燒溫度低抑制了NOx生成。兩段--第一燃燒區段揮發份缺氧燃燒，煤粉濃度越高生成NOx越少，第二燃燒區段大量可燃物焦炭燃燒，焦炭中燃料N經多相反應生成NOx少，且部分被碳和CO還原，實際生成的NOx低于可能生成的NOx。鍋爐燃燒中影響 NOX 生成的因素主要是燃燒區的氧濃度，火焰溫度等因素。燃燒器采用一層OFA和四層AA附加風，且AA附加風采用拉開布置，大量二次風從上部AA附加風室噴嘴送入，實現分級燃燒，使燃燒區形成低過剩空氣系數，造成弱還原性氣氛燃燒，從而使NO還原成為N2，減少“燃料型”氮氧化物，燃燒后期由于有大量的AA附加風加入，使該燃燒區域的氧量增加,既促進煤粉的燃盡，同時還使該區域的燃燒溫度低于主燃燒區域燃燒溫度，從而抑制了熱力型NOx的生成。在兩級分級燃燒方式中，提供給燃燒器主燃燒區的風量少于其正常燃燒所需要的風量。燃燒所需要的其余的風量通過燃燒器上方的燃盡風風口和AA附加風室來提供，這種布置方式對于減少NOx生成是非常必要的。